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3.1 EXEMPLE DE SELECTION
Nous considérons une unité frigorifi que pour le refroidissement de procédé avec condenseur distant situé à un niveau inférieur à l'unité de traitement; le
fonctionnement peut avoir lieu même en hiver et donc avec une faible température de condensation.
La température d'évaporation considérée est la température la plus élevée attendue par rapport à la température de condensation ivernale.
Données de projet
a.
Type de réfrigérant
b1.
Température de condensation
b2.
Température d'évaporation
c.
Puissance frigorifi que
A l'aide de la Feuille de sélection au sujet du réfrigérant R410A, procéder de la façon suivante:
N'étant pas connu a priori, calculer, à l'aide du tableau 1, le saut de pression ΔPC correspondant aux températures Tcond et Tevap.
1.
ΔPC (bar) - Saut de pression en fonction des températures
20
-40
12,7
-35
12,2
-30
11,7
-25
11,1
-20
10,4
-15
9,6
8,7
-10
-5
7,6
6,4
0
5
5,1
10
15
par interpolation vous obtenez la valeur.
Calculer la différence de pression ΔPV aux extrémités de la vanne à l'aide de la formule connue:
la pression exercée par la colonne de liquide est négative puisque le condenseur est installé à un niveau inférieur par rapport à la vanne.
N.B.:
2.
La température du réfrigérant à l'entrée de la vanne n'est pas connue a priori; supposons un sous-refroidissement de 5 °C et donc nous formulons
l'hypothèse d'une température du liquide Tliq = Tcond – 5°C = 32 °C. Du tableau 2 nous obtenons le Facteur de Correction:
CF – Facteur de correction pour la température (°C) du liquide en entrée à la vanne
Tliq [°C]
-22
-16
CF
0,56
0,58
4.
La vanne d'expansion doit avoir une capacité équivalente RATING déterminée par la multiplication de la capacité frigorifi que CAP par le Facteur de Correction CF:
5.
Identifi er sur le tableau 3 le cadre sur la température saturée d'évaporation Tevap du projet. Déterminer, en correspondance de la colonne avec la différence
de pression la plus proche de ΔPV calculée au point 3 précédent, le modèle de la vanne dont la capacité est immédiatement supérieure à la valeur equiva-
lente demandée. Il est permis d'interpoler les données numériques à l'intérieur du tableau. Il s'agit dans le cas présent du modèle:
R410A
Tcond
= 37 °C
Tevap
= 5 °C
CAP
= 9 kW
Tcond – Température saturée de condensation (°C)
25
30
35
40
14,7
17,1
19,6
22,4
14,3
16,6
19,2
22
13,8
16,1
18,7
21,5
13,2
15,5
18,1
20,9
12,5
14,8
17,4
20,2
11,7
14
16,6
19,4
10,8
13,1
15,6
18,4
9,7
12,0
14,6
17,4
8,5
10,8
13,4
16,2
7,2
9,5
12
14,8
5,7
8
10,5
13,3
6,3
8,8
11,6
ΔPV = ΔPC − ΔPH − ΔPL + 0,1 × ΔH = 13,1 − 0,6 − 0,8 + 0,1 × (− 6) = 11,1 bar
-10
-4
2
8
0,61
0,64
0,67
0,71
RATING = CAP × CF = 9 × 0,92 = 8,3 kW
Tevap. 5°C
8
12
E2V09B
2,4
2,9
E2V11B
4,2
5,1
E2V14B
6,4
7,8
E2V18B
9,1
11,2
E2V24B
18,1
22,2
E2V35B
36,5
44,7
E4V55A
88,5
108,4
E4V65A
122
149
E4V85A
171
209
E4V95A
--
--
d1.
Perte de charge branche de haute
d2.
Perte de charge branche de basse
e.
Valeur condenseur sur la vanne
f.
Température du liquide
45
50
55
60
25,5
28,8
32,5
36,6
25
28,4
32,1
36,1
24,5
27,9
31,6
35,6
23,9
27,3
31
35
23,2
26,6
30,3
34,3
22,4
25,8
29,5
33,5
21,5
24,9
28,6
32,6
20,4
23,8
27,5
31,5
19,2
22,6
26,3
30,3
17,9
21,3
25
29
16,4
19,8
23,4
27,5
14,7
18,1
21,8
25,8
Tableau 1
ΔPC = 13,1 bar
CF = 0,92
14
20
26
32
0,75
0,80
0,86
0,92
Tableau 2
ΔPv [bar]
16
20
24
28
3,3
3,7
4,1
4,4
5,9
6,6
7,2
7,8
9,1
10,1
11,1
12
12,9
14,4
15,8
17
25,6
28,7
31,4
33,9
51,6
57,7
63,3
68,3
125,2
140
153
166
172
192
211
228
242
270
296
320
--
--
--
--
Tableau 3
6
ΔPH
= 0,6 bar
ΔPL
= 0,8 bar
ΔH
= — 6 m
Tliq
= indeterminata
65
41
40,5
40
39,4
38,7
37,9
37
35,9
34,7
33,4
31,9
30,2
38
44
50
56
1,00
1,10
1,22
1,39
E2V18
32
4,7
8,4
12,8
18,2
36,3
73
177
243
342
--
+030220815 rel. 1.0 del 08.05.07
62
1,634
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