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3.1 EXEMPLO DE SELEÇÃO
Consideremos uma unidade frigorífera para resfriamento de processo com condensador remoto localizado inferiormente à unidade de tratamento; o funciona-
mento pode ocorrer inclusive durante o inverno, portanto com baixa temperatura de condensação.
A temperatura de evaporação considerada é a mais alta esperada de acordo com a temperatura de condensação no inverno.
Dados de projeto
a.
Tipo de refrigerante
b1.
Temperatura de condensação
b2.
Temperatura de evaporação
c.
Potência frigorífera
Utilizando a Folha de seleção relativa ao refrigerante R410A, prossiga da seguinte maneira:
Se não for conhecido, calcule, usando a Tabela 1, o salto de pressão ΔPC correspondente às temperaturas Tcond e Tevap.
1.
ΔPC (bar) - Salto de pressão em função das temperaturas
20
12,7
-40
-35
12,2
11,7
-30
-25
11,1
-20
10,4
-15
9,6
-10
8,7
-5
7,6
0
6,4
5,1
5
10
15
O valor é obtido interpolando os dados.
Calcule a diferença de pressão ΔPV ai capi da válvula, usando a fórmula já conhecida:
A pressão exercida pela coluna de líquido é negativa porque o condensador é instalado inferiormente à válvula.
Obs.:
2.
A temperatura do refrigerante na entrada da válvula não é conhecida
Tliq [°C]
-22
-16
CF
0,56
0,58
3.
A válvula de expansão deve ter capacidade equivalente RATING determinada pelo produto da capacidade frigorífera CAP e o Fator de Correção CF:
4.
Identifi que, na Tabela 3, o valor relativo à temperatura saturada de evaporação Tevap de projeto. Determine, em correspondência com a coluna com a
diferença de pressão mais próxima a ΔPV calculada no ponto 3 acima, o modelo da válvula cuja capacidade è imediatamente superior ao valor equivalente
requerido. É possível interpolar dados numéricos dentro da tabela. No caso do modelo E2V18 trata-se de:
R410A
Tcond
= 37 °C
Tevap
= 5 °C
CAP
= 9 kW
Tcond – Temperatura saturada de condensação (°C)
25
30
35
40
14,7
17,1
19,6
22,4
14,3
16,6
19,2
22
13,8
16,1
18,7
21,5
13,2
15,5
18,1
20,9
12,5
14,8
17,4
20,2
11,7
14
16,6
19,4
10,8
13,1
15,6
18,4
9,7
12,0
14,6
17,4
8,5
10,8
13,4
16,2
7,2
9,5
12
14,8
5,7
8
10,5
13,3
6,3
8,8
11,6
ΔPV = ΔPC − ΔPH − ΔPL + 0,1 × ΔH = 13,1 − 0,6 − 0,8 + 0,1 × (− 6) = 11,1 bar
tura do líquido Tliq = Tcond – 5°C = 32 °C. O Fator de Correção é obtido a partir da tabela 2:
CF – Fator de correção para a temperatura (°C) do líquido na entrada da válvula
-10
-4
2
8
0,61
0,64
0,67
0,71
RATING = CAP × CF = 9 × 0,92 = 8,3 kW
Tevap. 5°C
8
12
E2V09B
2,4
2,9
E2V11B
4,2
5,1
E2V14B
6,4
7,8
E2V18B
9,1
11,2
E2V24B
18,1
22,2
E2V35B
36,5
44,7
E4V55A
88,5
108,4
E4V65A
122
149
E4V85A
171
209
E4V95A
--
--
d1.
Perda de pressão ramo de alta
d2.
Perda de pressão ramo de baixa
e.
Quota do condensador sobre a
válvula
f.
Temperatura do líquido
45
50
55
60
25,5
28,8
32,5
36,6
25
28,4
32,1
36,1
24,5
27,9
31,6
35,6
23,9
27,3
31
35
23,2
26,6
30,3
34,3
22,4
25,8
29,5
33,5
21,5
24,9
28,6
32,6
20,4
23,8
27,5
31,5
19,2
22,6
26,3
30,3
17,9
21,3
25
29
16,4
19,8
23,4
27,5
14,7
18,1
21,8
25,8
Tabela 1
ΔPC = 13,1 bar
a priori ; supõe-se um sub-resfriamento de 5 °C e portanto hipotiza-se uma tempera-
CF = 0,92
14
20
26
32
0,75
0,80
0,86
0,92
Tabela 2
ΔPv [bar]
16
20
24
28
3,3
3,7
4,1
4,4
5,9
6,6
7,2
7,8
9,1
10,1
11,1
12
12,9
14,4
15,8
17
25,6
28,7
31,4
33,9
51,6
57,7
63,3
68,3
125,2
140
153
166
172
192
211
228
242
270
296
320
--
--
--
--
Tabela 3
6
ΔPH
= 0,6 bar
ΔPL
= 0,8 bar
ΔH
= — 6 m
Tliq
= indeterminada
65
41
40,5
40
39,4
38,7
37,9
37
35,9
34,7
33,4
31,9
30,2
38
44
50
56
1,00
1,10
1,22
1,39
32
4,7
8,4
12,8
18,2
36,3
73
177
243
342
--
+030220815 rel. 1.0 del 08.05.07
62
1,634
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